Главная »  Типы приемников 

1 2 3 4 5 6 7 ... 13

ченных на 300 пФ. Определяются значения индуктивности, удовлетворяющие ороизведениям LC для границ диапазона. Такая проверка основана на том обстоятельстве, что одна и та же индуктивность должна обешечить резонанс в диапазоне частот (с разными и крайними значениями емкости КПЕ). Несложно усмотреть, что значение такой индуктивности близко к 280 мкГн. Оно определяется при заданных перекрытии и суммарной начальной емкости контура (35 пФ), что подтверждает предыдущие рассуждения. Проверочные таблицы лгожно легко составить и для других катушек, конденсаторов и частотных границ. Чем меньше емкость секций КПЕ, тем меньше и Снач, т. е. тем выше требования к емкости катушки, качеству монтажа, входной емкости активного элемента и т. д. Окончательное уточнение Lk производится подстроечным эле-jvieHTOM (сердечником) при настройке приемника с помощью генератора.

Растянутая настройка осуществляется уменьшением перекрытия переменных конденсаторов (секций КПЕ), изменением их емкости, подключением под-строечных конденсаторов и т. п. Мы уже рассмотрели роль Сдоп при уменьшении перекрытия. Распространенная схема растягивания настройки приведена на рис. 13,а. В ней диапазон рабочих частот контура определяется емкостью последовательно соединенных конденсаторов С2 и СЗ (с параллельно присоединенным к нему С1)

С2{СЗ-\-С1) Спос- С2 + С5 + С/

Когда емкость С1 минимальна, резонансная частота контура наибольшая. При максимальной емкости С1, когда (СЗ-нСшакс) >С2, настройка контура определяется преимущественно емкостью конденсатора С2.

01 L

к1-\hn-

Рис. 13. Включение элементов контура при выполнении растянутой настройки: а - схема включения последо-ZLu нательного и параллельного конденсаторов; б - схема с добавочной катушкой, перестраиваемой подвижным сердечником

Схемы растягивания , действующие путем ввода в катушку подстроечного сердечника, несколько сложнее механически. К их недостатку относится также изменение Q контуров. Устранение последнего недостатка достигается в схеме рис. 13,5. В ней подстроечная катушка 1доп присоединяется к 1/4-1/5 части витков основной катушки, а сама 1доп наматывается более тонким проводом, нежели основная, и имеет увеличенное в 2 раза число витков. При этом по ней проходит только небольшая часть тока контура и вносимые ею потери невелики. Перемещение сердечника 1доп плавно изменяет частоту основного контура. Рассмотренная схема может использоваться и как корректор, уточняющий настройку основного контура.

Контурные катушки для УПЧ и ФСС. Настраиваются на среднюю частоту 465 кГц. Но если в процессе настройки она сдвинется на 1-2 кГц, то контуры на первых порах можно не перестраивать. Для выбора индуктивности L по



емкости С следует на миллиметровой бумаге построить график, по вертикальной оси которого откладывают значения LC, по горизонтальной - частоту. Его строят по следующим точкам: для частоты 455 кГц произведение LC равно 123000, для 462 кГц - соответственно 119000, а для 469 кГц - 115000. Эти точки соединяют прямой линией.

Наиболее широкое распространение получили контуры на полистироловых секционированных каркасах с подстроечными сердечниками и контуры в миниатюрных ферритовых броневых сердечниках с внешним металлическим экраном (для транзисторных приемников). Контуры ФСС имеют существенное отличие от ВЧ контуров СВ и ДВ диапазонов: их добротность практически не лимитируется. Она может быть тем больше, чем сложнее фильтры и больше в них контуров.

Характеристика фильтра высокого качества формируется одновременной работой нескольких взаимно расстроенных контуров, поэтому потери в каждом из них следует уменьшать. На контурах малой добротности не удается выполнить фильтры с большим затуханием вне полосы пропускания (прозрачности). Вершину частотной характеристики фильтра можно сформировать и контурами невысокого качества, но тогда приемник можно использовать только для местного приема мощных станций. При приеме слабых сигналов важна селективность при предельной расстройке ±9-10 кГц. К|роме того, следует ослабить влияние мощных помех на частотах вне полосы пропускания фильтра, т. е. обеспечить прямоугольность основного фильтра на возможно более низких, уровнях.

Катушки для контуров ФСС высокой добротности (Q до 150 и выше) выполняют на малогабаритных броневых ферритовых сердечниках и сердечниках типа СБ. Заметим, что использование сердечников с очень большими значениями начальной магнитной проницаемости fx (около 1500-2000) нецелесообразно, их параметры подвержены различным дестабилизирующим воздействиям, а именно: \х изменяется от температуры среды, внешних магнитных полей, постоянной составляющей тока в обмотке катушки. Иногда сердечники искусственно старят перед монтажом.

Несколько слов необходимо сказать о двухконтурных фильтрах УПЧ, состоящих из двух взаимно связанных общим полем контуров.

Так как в этих фильтрах оба связанных контура настроены в резонанс, второй контур имеет омическое сопротивление. Он вносит в первый контур на частоте резонанса также активное сопротивление, поэтому на средней частоте-общей характеристики образуется впадина (см. рис. 9,в). По тем же причинам в трехконтурной системе простого ФСС при подключении двух, настроенных в-резонанс контуров к первому, на общей частотной характеристике формируется пик на месте впадины и эта характеристика приобретает три горба . Можно показать, что число пиков равно числу контуров, образующих данную систему. Заметим, что при выполнении простейших ФСС не следует значительно увеличивать связь между контурами. Желательно избегать появления глубоких провалов на суммарной характеристике, даже ценой некоторой потери усиления.

При связи менее критичеокой. характеристика фильтра получается одногорбой, что облегчает настройку УПЧ, позволяет исключить грубые ошибки, когда вместо настройки на центральную частоту система настраивается на fpeai или /рез2 - различныс И симметричные по отношению к резонансной частоте пики (см. рис. 9, в).



Эквивалентное сопротивление контура Ra. При резонансе оно носит активный характер и зависит от индуктивности, емкости и сопротивления обмотки катушки контура. Так как для заданной частоты произведение LC постоянно, то

-2 L

там (больше, чем больше L, (меньше С и Rk. Выходное сапротнвленне источника, питающего контур. Re, а также входное сопротивление следующей за контуром цепи должны быть согласованы.

Большое эквивалентное сопротивление имеют контуры высокой добротности, например, контуры магнитных антенн (до нескольких десятков и даже сотен килоомов). Такие же сопротивления имеют контуры УПЧ ламповых устройств. Для их работы нео1бходим высокоомный источник, которым является пентод с высоким внутренним сопротивлением. Высокоомные контуры плохо сопрягаются с биполярными транзисторами - источниками с относительно малым внутренним со(противлением (значительной внутренней проводимостью). Кроме того, при замене ламп емкость, вносимая лам(Пой в контур с собственной емкостью 120-150 пФ, изменяется на доли пикофарад, поэтому резонансная характеристика УПЧ практически не изменяется.

В транзисторных УПЧ (емкость коллекторного перехода биполярного транзистора 120-140 пФ) изменение вносимой в контур емкости, например, при подаче напряжения АРУ, изменении режима значительнее, что может вызвато нестабильность работы. Биполярный транзистор управляется током, и ток в контуре легче обеспечить при малом R. Таким образом, переход к транзисторам вызвал появление контуров, подключаемых по схеме автотрансформатора для согласования нагрузок н увеличения токов управления. Низкоомные контуры легко поддаются миниатюризации. Числа витков в них невелики. Емкость конденсатора контура УПЧ составляет при этом 250-2000 пФ. Здесь меньшие значения приведены для контуров ФСС и трансформаторов, работающих с полевыми транзисторами, а большие - для каскадов усиления на биполярных транзисторах. Таким значениям емкостей Ск соответствуют катушки с относительно малой индуктивностью Lk (Ск = 510 пФ; Lk=240 мкГн; Ск = 1О00 пФ; Lk = 123 мкГн; Ск = 1500 пФ; Lk=82 мкГн). Отметим, что действующие в ряде узлов приемника напряжения не должны просачиваться в другие узлы. О борьбе с просачиванием Uret во входные узлы мы уже говорили. Столь же нежелательно просачивание напряжений и гет в УПЧ. Контуры с большими емкостями Си в ФСС широко используются в простейших супергетеродинах и для борьбы с помехами, проникающими на вход УПЧ. Так как для напряжения /гет(/гет>/nq) емкостное сопротивление контура с большим Ск мало, напряжения нежелательных высоких частот ослабляются самими контурами ФСС.

Основная зависимость для определения числа витков имеет вид =/( J/l, где п - число витков, а /С - коэффициент, зависящий от типа катушки. Здесь индуктивность L - в микрогенри; коэффициент К для сердечников броневого типа СБ 12 равен 5,8; для броневых ферритовых сердечников с диаметром 8,6 мм /С==6,2; для катушек на двух и четырех секционных каркасах соответственно 5,8 и 5,6; для катушек, непосредственно намотанных на стержни из феррита с диаметром 7-8 мм и длиной 15-20 мм, /С=5,1. Чем больше К, тем больше число витков в катушке. В какой-то мере этот коэффициент отражает средний диаметр витка. Чем дальше виток от сердечника, тем меньшее количе-



ство линий поля проходит по последнему: растет поток рассеяния и падает индуктивность. По этой причине при пересчете чисел витков катушек с сердечниками различного типа нужно учитывать новое значение /С, а в том случае, когда К неизвестен, пользоваться данными о среднем диаметре витков, их количестве, типе сердечника (его \х), а также учитывать и другие данные близких по типам катушек.

При выборе сердечника меньшего диаметра, например при выполнении катушек на стержнях, следует помнить, что сохранение общей длины обмотки позволит сохранить индуктивность примерно одинаковой. Если вначале была известна индуктивность катушки и число ее витков, то катушку близкой индуктивности можно намотать на сердечнике с таким же ц, но меньшего диаметра, сохранив прежнюю длину обмоточного провода. При этом новая катушка будет иметь большее число витков, что компенсирует уменьшение магнитного потока в сердечнике.

Предварительная настройка контуров. Производится при их изготовлении. Одновременно уточняется индуктивность L. Для настройки следует собрать схему, показанную на рис. 14,а. В ней используется ГСС и универсальный при-


Рис и Соединение приборов при настройке контуров:

а - подключение контура к вынесенному делителю ГСС и универсальному прибору (УП) с ВЧ головкой; б - схема выполнения делителя напряжения на конце кабеля от ГСС и вариант подключения его к контуру;

/ - кабель; 2 - делитель; 3 - гнездо; 4 - головка; 5 - кабель к УП; б - УП; 7, 5 - короткие проводники

бор (УП). Испытываемый контур связывается с ГСС конденсатором Ci = Ccb с

емкостью до 2-3 пФ, при этом Ci - Сконт. Напряжение, развиваемое на

контуре, измеряется с помощью УП (например, высокоомного вольтметра). Обычно к катушке Lj подпаивают конденсатор известной емкости, достаточно точной для того, чтобы можно было в случае необходимости провести прове-



рочный расчет и воспользоваться при этом емкостью конденсатора. При настройке связанных контуров УПЧ прибор УП подключают к выходу второго> контура. Вначале путем перестройки ГСС по частоте добиваются резонанса в контуре. Затем устанавливают ГСС на рабочую частоту контура, например-465 кГц, подбирают необходимую для получения резонанса емкость конденсатора, а затем положение сердечника катушки (или уточняют число ее витков). Для повышения идентичности катушек УПЧ их настраивают с одним и тем же конденсатором постоянной емкости, поочередно подпаивая его к разным катушкам в процессе их настройки. Так как положение сердечника катушки влияет на ее добротность, нельзя считать идентичными катушки, в которых сердечники занимают крайние положения. К тому же, в смонтированном УПЧ дальнейшая подстройка окажется невозможной. У катушек с полностью выведенным сердечником следует уменьшить число витков.

Катушки ФСС и связанных контуров УПЧ наматывают многожильным проводом. Лучшим я)вляется провод типа ЛЭ 5X0,6. Хорошие результаты обеспечивает двухжильный провод ПЭЛ i2X0,07 (или ПЭЛ 2X0,08), а также треГ-жильный ПЭЛ 2x0,06 или ПЭЛ 2X0,07. Применение одножильного провода, даже увеличенного диаметра (до 0,il2 мм), не обеспечивает повышения добротности. В УПЧ повышенного усиления обязательно экранирование контуров ПЧ. Желательно, чтобы диаметр экрана в 2-2,5 раза превышал диаметр броневого сердечника (в малогабаритных конструкциях это требование часто нарушается); при этом уменьшение индуктивности несущественно. Катушки на небольших ферритовых стержнях также следует помещать в такие экраны. При отношении длины обмотки / катушки к ее диаметру d больше 2 и отношении диаметра экрана к диаметру катушки d больше 2,5 ее индуктивность в экране уменьшается не более чем на 10%, Что часто позволяет исключить детальные расчеты.

Настройку связанных контуров обычно проводят после предварительной настройки каждого контура в отдельности. Контуры УПЧ настраивают в определенной последовательности. Первым настраивается контур, наиболее близкий к детектору. Его настраивают на частоту fj среда Затем поочередно настраивают контуры каскадов УПЧ. Сначала на эту же частоту, а затем на близкие к ней частоты (дается небольшая расстройка).

При использовании распространенных контуров УПЧ с добротностью 80-85 их настройки (например, в составе четырехконтурного ФСС) Hia fcp обеспечит получение полосы пропускания около 5,5-6 кГц, причем их взаимная расстройка не нужна. Для обеспечения полосы 8 кГц слабо связанные контуры ФСС попарно расстраивают на 0,5-0,7 кГц и соответственно на 0,8-4,2 кГц по обе стороны от fcp с тем, чтобы сформировать вершину частотной характеристики. Для этого в процессе предварительной настройки каждого контура необходимо с помощью ГСС и УП определить, как смещается резонансная частота одиночного контура при повороте его сердечника на один оборот. Вся настройка сведется тогда к настройке всех контуров на /ср, довороту сердечников двух контуров на небольшой угол (часть оборота) по часовой и против часовой стрелки, а затем к такому же довороту сердечников другой пары на другой, больший угол (также часть одного оборота) с последующей проверкой ширины полосы.

Возникает вопрос. Зачем столько внимания уделять контурам, когда известны ФСС на пьезокристаллах - полосовые фильтры ПФ, например, ФСС типа



ПФ1П-2, ПФШ-,! и др.? Действительно, в УПЧ с ФСС последнего типа нет необходимости в дополнительной настройке. Но это только в УПЧ на биполярных транзисторах. При конструировании более совершенных УПЧ на полевых транзисторах возникает необходимость согласовать их с ПФ, и это согласование (сопротивление ПФ невелико, а входное сопротивление полевых транзисторов достаточно большое) проводят с помощью тех же одиночных контуров с отводами. Высокую селективность обеспечивает сочетание контуров и ПФ. Кроме того, практическое изучение работы контуров и систем связанных контуров дает полезный опыт и навыки в работе с УПЧ, УВЧ и гетеродинами.

Для настройки группы контуров ФСС желательно иметь Ьтдельный усилитель и УП. При отсутствии усилителя настройку можно вести с помощью каскадов усиления самого УПЧ. Когда ГСС не имеет вынесенного делителя, на конце выходного кабеля устанавливают два резистора с общим сопротивлением, равным волновому сопротивлению кабеля (рис. ,14,6). Такое включение резисторов позволяет выполнить определенное деление выходного напряжения ГСС (например, на 10) и облегчает ввод напряжения в контур через конденсатор связи с увеличенной емкостью на рис. 14,6 - С1, т. е. когда С1:>СЗ. Такой вариант подключения ГСС удобен при испытании контуров, присоединенных к цепи АРУ.

ПРИБОРЫ ДЛЯ ПРОВЕРКИ ЦЕПЕЙ ПРИЕМНИКОВ И НАСТРОЙКИ ИХ УЗЛОВ

Различие цепей. Каждая из цепей приемника имеет свои особенности и требует использования различных измерительных приборов для настройки и проверки. Эти цепи условно можно разделить на четыре типа. Первый и второй типы - низкоомные (обычно, мощные) цепи источников питания и цепи питания электродов транзисторов. Последние цепи могут быть и высокоомными, например, при использовании полевых транзисторов. В таких цепях действуют различные постоянные напряжения и токи. Переменные напряжения НЧ действуют в каскадах УНЧ, входные цепи которых могут быть и высокоомными. Такие устройства относят к цепям третьего типа. К высокочастотным цепям преимущественно относятся цепи четвертого типа, содержащие резонансные контуры (УВЧ, УПЧ и т. д.). Низкоомными приборами с большим собственным потреблением тока можно пользоваться при измерениях в цепях первого типа; депи четвертого типа можно настраивать только высокоо!мяыми приборами для высокочастотных измерений, иначе сами цепи будут шунтироваться измерительными приборами, а измерения окажутся недостоверными. Приборы для ВЧ измерений, настройки УПЧ, фильтров ПЧ должны иметь не только малое собственное потребление, но и малую входную емкость. Сложные современные приемники настроить без приборов невозможно.

Простейшие приборы. Современные приборы заводского изготовления, используемые для настройки сложной радиоаппаратуры, часто сложнее радиолюбительских приемников, описываемых в этой книге, и копирование их схем доступно лишь опытным радиолюбителям. Начинающие радиолюбители должны уделять самое серьезное внимание простым приборам и измерениям, стараться увеличивать количество используемых приборов, накапливать опыт их конструирования, идя от простого к сложному. Даже простейшие приборы в опытных руках могут обеспечить довольно точные измерения, особенно если отсчет



производится по точным Juкaлaм, а сами приборы работают стабильно и не подвержены внешним влияниям.

На рис. 15 приведена схема транзисторного смесителя для градуировки шкалы гетеродина по более точному генератору. В качестве нелинейного элемента (смесителя) используется транзистор. На первый вход устройства необходимо подавать напряжения

.-,-1-(-33 около 0,04-0,06 В. К этому вхо-

ду присоединяют изготовленный

ЮОк

0,01

я-±

М 7,Ъи Лр1 ЮмГн С2иШ0

610 иыг(гсс)

<

Т1 пш mzz)

Рис. 15. Смеситель на биполярном транзисторе для градуировки генераторов и гетеродинов

гетеродин. На второй вход от ГСС подают напряжение около /УНЧ 0,1 в. в цепи коллектора присутствуют не только биения входных сигналов, но и сами сигналы, да еще и усиленные по уровню. Поэтому перед индикатором биений (телефоном) в схеме установлен фильтр низкой частоты. Телефон можно заменить резистором с сопротивлением 5,1- 7,5 кОм, а выделяющееся на нем напряжение подвести к вспомогательному УНЧ. Биения между двумя близкими 10 частоте колебаниями, подводимыми к смесителю в процессе градуировки, )удут слышны, в некоторые моменты в наушнике вместо высокочастотного ссвиста появится звук низкой частоты, который будет периодически пропа-гать. Это явление называется нулевыми биениями . Оно отмечает практиче-.кое равенство частот на входах устройства. При появлении биений такого ти-la на шкалу гетеродина можно переносить значение частоты, обозначенное на цкале ГСС. Отклонение настройки одного из генераторов вправо или влево от очки биений вызывает появление тона НЧ, а затем и повышение частоты зву-:а в наушнике. В приборе следует использовать транзистор с высоким значе-[ием /1213, а сам прибор всегда подключать к источнику питания со стабильным напряжением.

На рис. 16 приведена схема простого генератора на стабилитроне. При работе на начальном участке лавинного пробоя стабилитрон Д1 генерирует шу-

Усилитель


Рис. 16. Генератор шума на основе стабилитрона



моподобное напряжение, которое в первом приближении можно представить как сумму множества колебаний с различными частотами (от единиц килогерц до сотен мегагерц). Эти колебания имеют малый уровень, поэтому правая часть рассматриваемой схемы - УВЧ с резонансной нагрузкой. Каждый из сменйых контуров, подключаемых к транзистору, возбуждается усиленными колебаниями. Чем выше добротность контура, тем лучше форма и больше амплитуда выходного напряжения генератора. Левая часть схемы представляет собой делитель напряжения для питания диода (генератора). Индуктивности сменных катушек зависят и от перекрытия КПЕ. Последний снабжают шкалой.

Все устройство монтируют на плате. На ней устанавливают КПЕ, переключатель, а также источник питания. Для градуировки шкалы по точкам левую часть схемы отсоединяют от усилителя, а на его вход через конденсатор €2 от внешнего ГСС подают напряжение, возбуждающее контур - нагрузку усилителя. Резонанс отмечают ВЧ милливольтметром или универсальным прибором, описанным ниже. Выходное напряжение генератора описываемого типа составляет десятки милливольт.

Стрелочные измерительные приборы. При работе в качестве вольтметров входное сопротивление стрелочных приборов должно на порядок превышать гопротивление участка цепи, к которому их присоединяют. Сопротивления описываемых вольтметров оцениваются в килоомах на каждый вольт входного (измеряемого) напряжения. Входные сопротивления около 20-25 кОм обеспечивается использованием микроамперметров

с током полного отклонения (/пр)

40-50 мкА. Рамки микроамперметров обладают сопротивлением 600-800 Ом.

Прибор для измерения тока /изм, -напряжения t/изм и сопротивления Rx содержит микроамперметр, шунтирующие и дополнительные резисторы, пере-ключатель или группу гнезд. Микроамперметр (рис. 17) замыканием гнезд 6 и 7 (или 8 и 9) подключают параллельно резистору R5 (или R6) и через гнезда ] и 4 (желательно красного цвета) к це-

пи /изм. Для каждого из пределов из- простейший прибор для измере-

мерений через прибор должен проходить ний тока, напряжения и сопротивления ток полного отклонения стрелки /пр,

а остальной ток, дополняющий /пр до /изм.макс, должен протекать по одному из шунтирующих резисторов R5 или R6. Сопротивление шунтирующего резистора:


рассчитывается для каждого диапазона измерений /изм.макс. Наиболее часто встречающиеся на практике диапазоны рабочих токов 1, 3-5 и 10-15 мА.

Так, например, при измерении тока /изм.макс =3 мА микроамперметром на 100 мкА с 500-омной рамкой, параллельно ей включают резистор с сопротивлением



100.10- .500 , ,

R5 = Rm==--: = 16,6 Ом.

3.10-8- 100.10-*

чем устанавливают отношение токов через шунт и мнкроамперметр, равное 30. Когда стрелочный прибор используют без шунта и включают через гнезда 1 и 4, им измеряют малые токи вплоть до равных току полного отклонения стрелки, но в этом случае в измеряемую цепь вносится сопротивление рамки i?p, что может наруиить ее рабочий режим.

Для измерения напряжений тот же микроамперметр подключают к цепи Uasu через гнезда 1 (общее), 2 или 3 последовательно с добавочным резистором Д1 (измерение О-3 В) или R2 (О-30 В). Для каждого предела измерений, например, напряжений t/изм, равных соответственно 0,3; 3; 30 В, эти сопротивления рассчитывают но формуле:

R1 {R2)=Rj = ~--Rp,

При измерении напряжения t/=5 В последовательно с микроамперметром

соединяют резистор с сопротивлением ?д=--500=49500 Ом (49,5 кОм).

ilOO-10~

Для измерения сопротивления штеккеры щупов вставляют в гнезда 1 и 5. Сопротивления резисторов R3 и \R4 выбирают такими, чтобы при замыкании щупов ток через прибор достигал /цр при £==4,5 В. Снижение напряжения батарей до 4 В должно компенсироваться регулировкой сопротивления резистора R3, используемого для установки нуля.

Рассмотрим процесс градуировки такого прибора. Градуируемый и контрольный вольтметры соединяют параллельно и затем присоединяют к движку потенциометра, питаемого от батарей (1,5; 4,5 В). Напряжение, отсчитанное по точному прибору, переносят на шкалу градуируемого прибора или заносят в таблицу. Для удобства градуировки параллельно или последовательно дополнительным резисторам можно подсоединить подстроечные резисторы (потенциометры или реостаты), оси которых после градуировки закрашивают масляной краской. Достаточную для практики точность градуировки (6-8%) можно обеспечить, используя свежий сухой элемент (£=1,5 В) или батарею КБС (£= = 4,5 В) и постоянные резисторы с точностью 1-2% (или измеренные с точностью 3-5%). Резисторы для подстройки, присоединяемые параллельно основным, должны иметь сопротивление, в несколько раз большее (причем подстраиваемый резистор нужно вначале неоколько увеличить), а присоединяемые последовательно - в несколько раз меньшее, причем йодстраиваемый основной резистор нужно вначале уменьшить.

Присоединяя к источнику (1,5 В) делитель на резисторах с номиналами 740 и 10 Ом, мы обеспечиваем коэффициент деления 75; при этом с резистора сопротивлением 10 Ом к прибору подводится 20 мВ. Последовательно изменяя коэффициент деления (подбирая резисторы), наносят на шкалу другие градуи-ровочные точки. Необходимо помнить, что делитель не должен значительно нагружать источник напряжения, а прибор - шунтировать делитель. При градуировке омметра также используют точные (li-2%) резисторы или резисторы измеренные контрольным омметром с точностью 3-5%- При градуировке прибора как миллиамперметра его соединяют последовательно с контрольным прибором и подключают к источнику ступенчато изменяемого тока.



Измерение переменных напряжений. Праиэводится приборами магнитоэлектрической системы, соединенными с выпрямителем. В качестве примера на рис. 18,а показана, схема измерителя выходного напряж1ения НЧ, который подключается к выходу УНЧ приемника, например, при снятии кривой верности.

>

Ч>Н-1>М

Лк/1 Д1

R1 1,Вн

10В

ДОП I I I .доп

I \ Rn

Рис. 18. приборы для изме- Ч рения переменных напряже-ний низкой частоты: а - схема измерителя выхода; б - схема с диодным пестиком


В схеме используется прибор типа iM-41 и два кремниевых диода. Последовательно с дополнительными резисторами RI и R2 можно подключать подстроеч-иые переменные резисторы (потенциометры). Устройство градуируется по звуковому генератору. Схема аналогичного прибора с диодным мостиком дайа на рис. 18,6.

Измерение ВЧ напряжений. Производится с помощью детекторных диодных головок, соединенных экранированным кабелем с микроамперметром. Такие устройства работают в диапазоне напряжений от 0,1 В до нескольких десятков .вольт, а совместно с предварительным УВЧ и делителем входного напряже-мяя - от микровольт до сотен вольт. Достаточно высокое качество детектирования обеспечивают диоды типов Д18 и Д20. Желательно отобрать лучшие отношения сопротивлений при обратном и прямом направлениях токов. Точность работы тщательно выполненных головок в диапазоне НЧ обычно составляет di5% при ?вх=20 кОм. Схемы двух головок для настройки ВЧ узлов на частотах 100 кГц-30 МГц приведены на рис. 19,а и б. Схема рис. 19,6 рассчитана на два предела измерений, для чего в ней предусмотрен делитель напряжения-резисторах и второе гнездо.

С1 Д1(Д-г)

0>

Ъоо

hn(50~150mA)

1>

2>

R1 ZBO ! Д^

M59Z

R1 ггоо

Д1Ч.

аУ-л-*-

J. Д1,д1 д18(дго)

Рис. 19. Схемы детекторных головок:

а - для микроамперметров с током полного отклонения 50-250 мкА; б - для микроамперметра М595 (50 мкА) и ему аналогичных




1 2 3 4 5 6 7 ... 13



Как выбрать диван



История мебели



Стили кухонной мебели



Публикации



Инверторы



Приемники